2.0MW發電機底架靜動態有限元分析

　　1）各部件自重+極端風載
　　2）各部件自重+發電機極端扭矩
自重計算：施加在電機底架上的部件重量包含機艙罩5t、吊車及吊車架3t以及發電機6.5t。其中機艙罩、吊車及吊車架的重量由8個支撐點承擔，發電機底架上有4個支撐點，每個支撐點均分1/8的重量，發電機的重量由4個發電機支座承擔，每個支座均分發電機1/4的重量。
　　風載計算：考慮機艙一側的極端風載工況，計算風載總大小為：

　　其中：
　　機艙罩上的風載被平均分配施加到8個加載點上，其中發電機底架上有4個，所以平均每個加載點上的風載大小為13.81kN。
　　發電機極端扭矩計算：發電機的極端扭矩是通過額定扭矩放大10.5倍后得到的，總大小為：

　　扭矩的施加是通過向發電機的四個支撐板施加力偶來實現的，支撐板間距 ，所以每個支撐板上分配的力的大小為；

　　2.2 電機底架靜力分析首先對發電機底架的原
　　始幾何模型進行簡化，簡化的原則是在保證計算精度的同時采用合理網格模型。結構上的小孔不影響整體的應力狀態可全部去掉，螺栓連接部分強度滿足要求，整體分析時可不考慮，將其作為固連。簡化后幾何模型如圖2所示。
　　模型處理完后，選擇合適的單元類型，對其進行網格劃分。此次分析采用實體殼和實體單元作為網格填充單元，采用六面體為主的網格劃分方式進行分網，分網后網格模型如圖3所示。
　　模型分網后，對其進行載荷的施加并指定約束，載荷大小及施加位置如2.1節所述；約束方式采用固定約束，將發電機底架與主機架螺栓連接的位置進行固定約束，然后進行分析計算。
　　2.3 計算結果
　　工況一：各部件自重+極端風載

　　在此工況下，發電機底架的最大等效應力為122.62MPa，出現在左側縱梁上頂底板根部邊緣。等效應力云圖見圖4所示；最大變形量為8.99mm，出現在左側縱梁尾端，變形云圖如圖5所示。